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中低速磁浮车辆制动夹钳单元,设计研究

时间:2022-11-13 18:45:09 公文范文 来源:网友投稿

zoޛ)j馝Mim$Ro_]mvvQvu_QviQEviTvoQiFO6^ @ӝMw</i^?Q=xvMvviEv_QE_mEQEviQvV材料、摩擦副匹配、F轨制动面状态和闸片摩擦体体积等。

2.3.1 闸片摩擦体材料

闸片摩擦体的材料及配方会直接影响闸片的使用寿命,根据城市轨道交通车辆的运用经验可知,在使用工况相同的前提下,建议选用铜基粉末冶金材料,因其具有良好的导热性、耐蚀性、耐磨性和高温力学性能。具体配方需根据实验室验证,因闸片与F轨的热负荷小,从经济角度考虑,无须选择成本较高的碳陶等材料的闸片。

2.3.2 摩擦副匹配

中低速磁浮车辆的F轨采用Q235冷轧成型,相对车轮踏面及制动盘,Q235材料的硬度较低,且在盘形制动中无应用经验。建议通过模拟1 : 1台架试验充分研究Q235材质与闸片匹配的摩擦磨损性能,既需保证稳定的摩擦系数,又需具有良好的耐磨性,使摩擦副表面状态光滑平整。

2.3.3 F 轨制动面状态

F轨制动面为非机加工面,表面粗糙,平面度相对较差,轨排之间设有不同型号的伸缩接头,不同型号接头的间距也不同,最大者为20~40 mm。中低速磁浮车辆F轨的标准轨距为1 860 mm,由于宽度较宽,现场安装后相邻两轨排的制动面存在错位差,轨排制动面的不良状态以及接缝处的结构,会对高速通过轨排及接缝的闸片造成异常磨损和异常冲击。因此,在轨排设计时,需提高制动面的表面质量,建议按制动盘表面的设计标准执行,同时提高轨排安装精度,减小相邻轨排缝隙和制动面错位高度,高度差不超过0.3 mm。

2.3.4 闸片摩擦体体积

车辆日常维护时,一般通过检查摩擦体的残余厚度来判定闸片是否使用到限,闸片使用寿命与摩擦体允许磨耗的体积成正比。在相同运用工况及制动压力下,闸片摩擦面的面积越大,允许磨耗的厚度越大,其使用寿命则越长。建议车辆转向架结构设计时,充分考虑制动夹钳单元的安装空间及闸片更换的操作空间,尽可能增大闸片的摩擦面积和允许的磨耗厚度,以提高使用寿命。

2.4 其他建議

中低速磁浮车辆的牵引、制动等关键系统与其他城市轨道交通车辆有较大差异,其制动夹钳单元设计时还需考虑在特殊运用工况中可能受到的影响。

2.4.1 降低磁场力的影响

中低速磁浮车辆依靠电磁力实现车辆悬浮承载、驱动前移及导向,制动夹钳单元安装在直线电机附近,周围环境中存在一定的电磁场力,因此,制动夹钳单元零部件设计选材时,建议选用不锈钢、铝合金等不易被电磁场磁化的材料。

2.4.2 轻量化设计

(1)制动夹钳单元设计时,需尽可能降低零部件的质量。这既可降低产品质量对整车悬浮控制精度的影响,又符合城市轨道交通车辆轻量化设计的要求。

(2)传力杆结构设计时,在保证强度的前提下设计为空心结构,尽可能降低其自身质量,减小自身重力对闸片的影响,避免造成闸片受压下沉及异常磨耗。

(3)制动杠杆设计时,尽可能缩小两侧杠杆的质量差,避免制动夹钳单元偏重造成闸片偏磨。

2.4.3 防腐蚀设计

部分零部件在无法避免使用可导磁材料时,需根据零部件的使用工况选择合适的防腐处理,降低电磁场对零部件防腐层的影响。

中低速磁浮车辆与负极轨之间需设置可靠的接地装置,避免电流流经制动夹钳单元,防止电流对金属零部件和闸片的腐蚀损坏。

2.4.4 模块化设计

为提高产品的可维护性,降低维护成本,提高维护效率,建议制动夹钳单元进行模块化设计,具体如下。

(1)部件之间采用销轴结构连接,便于拆装操作。

(2)零部件防脱结构尽量少采用螺纹连接,便于拆装操作。

(3)制动油缸端增加用于检测或实时监测油压的接口,便于故障检测。

3 结语

本文介绍了2种中低速磁浮车辆用制动夹钳单元的基本结构和工作原理,结合车辆的运用工况和特点,提出了制动夹钳单元在运用过程中可能出现的制动油缸渗漏、闸片偏磨、闸片磨损快等问题,分析了它们出现的原因并针对性地提出设计建议;同时考虑到中低速磁浮车辆的特殊运用工况,针对制动夹钳单元在降低磁场力影响、轻量化、防腐蚀、模块化等方面提出了设计建议,为制动夹钳单元运用问题的解决、产品优化以及新产品设计提供参考。

参考文献

[1] CJ/T 262-2017 中低速磁浮交通设计规范[S].北京:中国标准出版社,2017.

[2] CJ/T 375-2011 中低速磁浮交通车辆通用技术条件[S].北京:中国标准出版社,2011.

[3] 肖守讷,沈安林,阳光武. 中低速磁悬浮车体的结构特点及其分析[J].中国科技论文在线,2010,5(10):803-806.

[4] 李和平. 磁浮車制动系统的研究[J].铁道机车车辆,1995(3):49-52.

[5] 宫崎聡夫. 磁悬浮列车的液压制动装置[J].张芳,译. 国外机车车辆工艺,2017(4):20-23.

[6] CJ/T 413-2012中低速磁浮交通轨排通用技术条件[S].北京:中国标准出版社,2013.

[7] 刘旭. 液压缸中密封件的失效原因分析[J].流体传动与控制,2006(5):50-53.

[8] GB/T 4208-2017/IEC 60529:2013 外壳防护等级(P代码)[S].北京:中国标准出版社,2017.

[9] GB/T 14039-2002 液压传动 油液 固体颗粒污染等级代号[S].北京:中国标准出版社,2003.

[10]黄海涛,李朋. 长沙磁浮车辆制动夹钳缓解不良原因分析及优化改进措施[J].中国战略新兴产业,2017(36):114.

[11] 李艳,徐银光,叶新. 中低速磁浮列车疏散能力影响因素研究[J]. 现代城市轨道交通,2018(3):55-61.

[12] 湛永钟,张国定,谢浩峰,等. SiCp/Cu复合材料的高温磨损行为[J].兵器材料科学与工程,2005,29(6):22-25.

[13] 邱建平.中低速磁浮长沙南车辆基地工艺设计[J].现代城市轨道交通,2016(1):16-18.

[14] 李艳,蔡文锋,颜华. 中低速磁浮线F型钢轨轨道接头伸缩调节器结构设计[J].城市轨道交通研究,2016,19(1):118-122.

[15] 赵洪洋. 中低速磁浮F轨排组装精度控制方法探讨[J].铁道建筑技术,2017(5):114-118.

[16] 周晓明,刘万明. 长沙中低速磁浮工程建设中的重要举措[J].城市轨道交通研究,2016,19(5):1-4,14.

[17]蒋廉华,唐亮,曾春军,等. 中低速磁浮列车制动系统设计与研究[J].电力机车与城轨车辆,2017,40(3):18-22.

[18]宗凌潇.时速140 km新型中低速磁浮列车走行机构研究分析[D].四川成都:西南交通大学,2016.

[19]赵军. 中低速磁浮列车车体轻量化设计[D]. 四川成都:西南交通大学,2017.

[20]刘中华,陈磊,刘政,等. 北京S1线中低速磁浮车制动系统研究[J].数字化用户,2017(9):54,112.

收稿日期 2019-10-28

责任编辑 党选丽

Research on design of brake clamp unit of medium and low speed maglev vehicle

Xu Shaoting, Kong Depeng, Wang Zhen, et al.

Abstract: Due to suspension characteristics of medium and low speed maglev, its mechanical braking mode is different from that of general urban rail transit vehicles. This paper introduces the structure and working principle of the two different brake clamp units for medium and low speed maglev vehicles in China. With the characteristics and working conditions of the medium and low speed maglev vehicles, it analyzes the potential risks and causes in the use of the brake clamp units, and puts forward the design suggestions, providing a reference for the design and manufacture of the brake clamp unit.

Keywords: urban rail transit, medium and low speed maglev vehicle, brake clamp unit, design research

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